摘要：在某高层框支剪力墙结构设计中采用了钢骨混凝土组合结构，探讨了其设计、计算方法、构造措施及经济性。结果表明钢骨混凝土组合结构能同时满足设计和经济效益要求，是一种值得推广的良好的结构体系。
关键词：大底盘双塔楼结构，钢骨混凝土柱，截面形式，钢骨含钢率
1. 引 言
大底盘双塔楼高层建筑是由底部几层做为大底盘，上部采用两个塔楼作为主体结构而组成，是近几十年来发展起来的一种新型、复杂的结构体系，其受力性能、破坏形式和计算方法均较一般高层建筑复杂得多，故属于超出国家现行规范、规程所规定的适用高度和适用结构类型、体型特别不规则以及有关规范、规程规定应进行抗震专项审查的“超限高层建筑工程”。大底盘双塔楼结构是当前高层建筑结构设计所面临的一个新课题。
2. 工程概况
中广大厦是集办公、住宅、商场、餐饮和娱乐为一体的大型高层综合性建筑，包括A、B、C 三栋高层塔楼、裙房5 层和2 层地下室。地下2 层为设备用房和汽车库，其人防等级为6 级。地上1～5 层裙房为商场。A、B 栋塔楼为6～26 层蝶形平面的高层住宅，房屋高度89.1m，包括局部突出在内，建筑总高度为106.1m。C 栋塔楼为6～28 层大空间办公室，房屋高度99.6m，包括局部突出在内，建筑总高度为118.8m。5 层商场总面积为26745m2，总建筑面积100010m2。因房屋总长度远超过钢筋混凝土结构伸缩缝最大间距55m 的限值，为此设二道抗震缝将房屋分为三段，形成三个结构单元。即A、B 栋高层为大底盘双塔楼；C 栋为独立带裙房的框架剪力墙结构高层建筑；其余为框架结构。建筑抗震设防类别均为乙类，场地类别为Ⅱ类。基础采用钢筋混凝土平板式筏形基础，底板厚度分别为1600mm（住宅部分）、1800mm（办公部分），持力层为强风化砂岩，地基承载力标准值400Kpa，压缩模量Es=12～17Mpa，结构安全等级为一级，设计基准期为50 年。本文以A、B 栋为研究对象。
2.1 结构布置特点
A、B 栋高层为满足上部住宅建筑的舒适性、规则性要求（即住宅室内无柱角）及下部5层商场大空间的使用要求，采用5 层大底盘双塔楼框支剪力墙结构，在5、6两层中间利用设备层做转换层，采用梁式转换，转换层设置标高为23m。高宽比为3.22，长宽比为4.13，转换层上下剪切刚度比值γ =1.395 。主要特点有以下几点：
⑴房屋高度超限。A、B 栋高层房屋高度为89.1m，超过了规范中框支剪力墙结构8度区适用高度80m 的限值[1]；
⑵采用双塔楼联体结构，质量、刚度分布不均匀，竖向不规则；
⑶高位转换。在5、6两层之间利用设备层做转换层，标高23m，超过了规范中8 度区转换层宜控制在3 层以下的限值[1]；
⑷由于住宅建筑平面的要求，局部存在二次转换；
⑸由于商场使用功能的限制，A、B 栋塔楼的落地剪力墙数量偏少，且大都布置在商场后部，主体结构与大底盘中心的偏心矩与底盘尺寸之比大于0.2；
⑹6～26 层住宅部分在外围剪力墙局部开设角窗。
2.2 构造措施
结构的主要不利因素为：框支剪力墙结构在转换层以下，支撑框架与落地剪力墙并存，形成了“支撑框架—剪力墙”体系。因此，支撑框架成为整个结构的一个薄弱环节。这种结构体系存在高位转换时，由于在转换层附近的刚度、内力和传力途径发生突变，易形成薄弱层，对抗震不利。同时，支撑框架柱要直接承担：a、上部结构传来的重力荷载；b、上部剪力墙由于倾覆力矩产生的轴力；c、楼板未间接传给落地剪力墙的部分荷载转化为地震水平剪力这三部分荷载。这样使得转换层以下支撑框架柱的内力远大于计算分析结果。对此主要采取以下措施：
⑴在塔楼范围内五层以下框支部分采用钢骨混凝土柱，钢筋混凝土梁混合结构（钢骨混凝土柱共48 个），作为解决高位转换和高度超限的一项重要措施；
⑵A、B 栋塔楼的裙房屋面板，在塔楼高振型的影响下，承受较大反复作用下的纵向拉压力及横向剪力，受力十分复杂。同时，由于建筑使用功能的要求，在裙楼中部开设大洞以便设置电梯，对楼板削弱较大。针对这一不利因素，在设计中采用了加强开大洞处楼板四周梁的断面及配筋，加大楼板厚度，增设斜筋的措施；
⑶由于上部住宅为蝶形平面，在转换层个别部位出现了二次转换梁。根据规定：转换层上部的竖向抗侧力构件（墙、柱）宜直接落在转换层的主结构上[1]。当结构竖向布置复杂，框支主梁承托剪力墙并承托转换次梁及其上剪力墙时，应进行应力分析，按应力校核配筋，并加强配筋构造措施。B 级高度框支剪力墙高层建筑的结构转换层，不宜采用框支主、次梁方案。针对这一不利因素，我们采取了加强框支主梁的配筋构造措施，并在框支主梁的下部配筋区设置钢梁的措施；
⑷在住宅部分开设角窗，削弱了剪力墙结构体系的整体性，对其抗震性能带来了不利影响，改变了剪力墙与框支梁之间的传力方式。针对这一不利因素，应该从受力计算和构造措施两方面予以加强处理。
3. 计算结果分析
3.1 总体计算结果
地震影响系数采用的数值：多遇地震0.16，罕遇地震 0.9，阻尼比取0.05 限值[2]。设计参数：地震烈度8 度，场地土类别Ⅱ类，抗震等级框架、剪力墙均为一级；楼层自由度数：每个塔楼每层3 个自由度（两个平动，一个扭转）；地震作用按侧刚分析模型考虑扭转耦连，用18 个振型计算，固定端取在±0.000 处。
采用中国建筑科学研究院的PKPM 系列中的SATWE（多、高层建筑结构空间有限元分析与设计软件）和TAT（多层及高层建筑结构三维分析与设计软件）两种不同程序分别进行对比计算，其总体计算结果接近。下面列出SATWE 和TAT 的计算结果。
3.2 SATWE 计算结果分析
下面以SATWE 程序为主进行分析：
⑴自振周期在合理范围之内，结构扭转为主的第一自振周期与平动为主的第一自振周期之比为0.9，满足规范要求；
⑵底层剪重比>3.2%，最大层间位移和顶点位移<1/1000，均满足规范要求；
⑶时程分析的最大位移均不超过反应谱法计算的位移值，Y 向楼层剪力，X、Y 向楼层弯矩均不超过反应谱法计算的楼层剪力及楼层弯矩，仅X 向楼层剪力TAF-2 波大于反应谱法，但三个波的平均值仍小于反映谱法楼层剪力。动力时程分析复核结果表明，不需要调整个楼层构件的内力和断面配筋。
3.3 局部计算及构造处理
⑴框支梁：采用SATWE 程序中的框支剪力墙有限元分析程序进行计算，并进行应力分析。同时，加强框支梁的配筋构造措施，为避免框支梁钢筋过密，在框支主梁的下部配筋区加设一根580mm 高的钢梁[3]。
⑵角窗：整体计算时，角窗上部墙体按双悬臂梁进行计算。配筋设计时同时满足剪力墙连梁的要求。同时，加强角窗周围的暗柱及连梁的配筋，边墙剪力墙加墙垛，角窗部分楼板加斜筋。
⑶钢骨柱的计算：首先，确定钢骨的截面形式，预定钢骨柱的钢骨含钢率，带入SATWE程序中进行整体计算，并根据计算结果调整含钢率。有关钢骨柱的构造及具体做法见下面的详细介绍。
⑷钢骨混凝土结构设计前的准备工作采用钢骨混凝土是解决超限问题的重大技术措施，也是本次设计的重要组成部分。在本次设计中，钢骨柱采用的是实腹式十字型钢，钢骨梁采用的是工字型钢。在钢骨混凝土结构设计中需要注意的几个问题如下：
①钢骨的含钢率：关于钢骨混凝土构件的最小和最大含钢率，目前没有统一的认识，但当钢骨含钢率小于2%时，可以采用钢筋混凝土构件，而没有必要采用钢骨混凝土构件[4]。当钢骨含钢率太大时，钢骨与混凝土不能有效地共同工作，混凝土的作用不能完全发挥，且混凝土浇注施工有困难。分别将钢骨含钢率定为2%～15%和4%～10%[5]。一般说来，较为合理的含钢率为5%～8%。在中广大厦钢骨混凝土柱的设计中，考虑到建设单位尽量节约钢材，节省资金的要求，经专家委员会认可，钢骨柱的含钢率确定为3.5%。
②钢骨的宽厚比：钢板的厚度不宜小于6mm，一般为翼缘板20mm 以上，腹板16mm以上，但当钢板厚度大于36mm 时，钢材的厚度方向的断面收缩率应符合规范中Z15 级的规定[6]。这是因为厚度较大的钢板在轧制过程中存在各向异性，由于在焊缝附近常形成约束，焊接时容易引起层状撕裂，焊接质量不易保证。钢骨的宽厚比应满足规范的要求。
③钢骨的混凝土保护层厚度：根据规范规定，对钢骨柱，混凝土最小保护层厚度不宜小于120mm，对钢骨梁则不宜小于100mm。
④要重视钢骨混凝土柱与钢筋混凝土梁在构造连接上的配合协调问题。
⑸钢骨的制作与构造措施
①钢骨的制作钢骨的制作必须采用机械加工，并宜由钢结构制作厂家承担。型钢的切割、焊接、运输、吊装、探伤检验应符合以下的规定，钢材、焊接材料、螺栓等应有质量证明书，质量应符合国家有关规范的规定。焊接前应将构件焊接面除油、除锈，焊工应持证上岗。施工中应确保施工现场型钢柱拼接和梁柱节点连接的焊接质量，型钢钢板的制孔，应采用工厂车床制孔，严禁现场用氧气切割开孔。在钢骨制作完成后，建设单位不可随意变更，以免引起孔位改变造成施工困难[7]~ [9]。
②钢骨混凝土中设置抗剪拴钉的要求钢骨混凝土与钢筋混凝土结构的显著区别之一是型钢与混凝土的粘结力远远小于钢筋与混凝土的粘结力。根据国内外的试验，大约只相当于光面钢筋粘结力的45%.因此，在钢筋混凝土结构中认为钢筋与混凝土是共同工作的，直至构件破坏。而在钢骨混凝土中，由于粘结滑移的存在，将影响到构件的破坏形态、计算假定、构件承载能力及刚度、裂缝。通常可用两种方法解决，一是在构件上另设剪切连接件（栓钉），并按照计算确定其数量，即滑移面上的剪力全由剪切连接件承担，称为完全剪力连接。这样可以认为型钢与混凝土完全共同工作。另一种方法是在计算中考虑粘结滑移对承载力的影响，同时在型钢的一定部位，如柱脚及柱脚向上一层范围内，或者与框架梁连接的牛腿的上、下翼缘处，或者结构过渡层范围内的钢骨翼缘处加设抗剪栓钉作为构造要求。构件中设置的栓钉应符合的规定：栓钉直径一般为19，长度不宜小于4 倍栓钉直径，间距不宜小于6倍栓钉直径，且不宜大于200mm.并采用特制的设钉枪进行焊接，焊接质量应满足规范要求[10]。
③钢骨的拼接钢骨柱的长度应根据钢材的生产和运输长度限制及建筑物层高综合考虑，一般每三层为一根，其工地拼接接头宜设于框架梁顶面以上1～3m 处。钢骨柱的工地拼接一般有三种形式：ⅰ全焊接连接；ⅱ全螺栓连接；ⅲ栓、焊混合连接。设计施工中多采用第三种形式，即钢骨柱翼缘采用全溶透的剖口对接焊缝连接，腹板采用摩擦型高强度螺栓连接。中广大厦设计中的钢骨工地拼接也是采用第三种形式。
④钢骨柱的柱脚构造
ⅰ钢骨柱的柱脚分为埋入式和非埋入式两种，在抗震区宜采用埋入式柱脚，柱脚钢骨的混凝土最小保护层厚度为：中间柱：不得小于180mm，边柱和角柱：不得小于250mm[11]。
ⅱ钢骨柱埋入式柱脚的埋入深度不应小于3 倍型钢柱截面高度，在注脚部位和柱脚向上一层的范围内，钢骨柱翼缘外侧设置栓钉，栓钉直径不小于19，间距不大于200mm，且栓钉至翼缘板边缘的距离大于50mm。
ⅲ在中广大厦的钢骨设计中，由于建筑物嵌固端取在±0.000 米处，为保证地下一层汽车库的使用功能，经多次反复研究、讨论，最终确定了底层框架梁水平、垂直加腋，钢骨伸入框架柱内长度为1.5m，下部与钢筋混凝土柱柱心钢筋焊接。在施工过程中，施工单位提出，钢骨注脚放在半层柱上施工有困难，施工质量无法保证。后经施工单位、设计单位、制作单位及建设单位多次研究，决定在钢骨柱柱脚底部另设格构式支架，将支架一延伸至地下一层底板（支架必须保证拉力传递），比上述方法容易施工，加快了施工进度。经实践证明在今后的设计中若遇到同类问题，宜将钢骨直接伸入地下一层，这样即满足了埋入式柱脚的埋深问题，又取消了底层梁加腋的施工工序、支架的制作安装工序，节省了时间，施工质量较易保证。
⑤钢骨柱的节点构造框架梁、柱节点核心区是结构受力的关键部位，设计时应保证传力明确，安全可靠，施工方便，节点核心区不允许有过大的变形。在钢骨混凝土结构中，梁、柱节点包括这样几种形式：ⅰ钢骨混凝土梁—钢骨混凝土柱的连接；ⅱ钢梁—钢骨混凝土柱的连接；ⅲ钢筋混凝土梁—钢骨混凝土柱的连接。在中广大厦设计中我们遇到的是第三种情况。
规范规定，节点区钢骨部分的连接构造应与钢结构的节点连接相一致，在柱钢骨的钢牛腿翼缘水平位置处应设置加劲肋，其构造应便于混凝土浇灌，并保证混凝土密实[12]。柱中钢骨和主筋的布置应为梁中主筋贯穿留出通道，梁中主筋不应穿过钢骨翼缘，也不得与柱中钢骨直接焊接，钢骨腹板部分设置钢筋贯穿孔时，截面缺损率不宜超过腹板面积的25%，根据规范要求，在中广大厦钢骨设计中，我们采用的方法是：在钢筋混凝土梁与钢骨柱连接的梁端，设置一段工字型钢梁（牛腿），钢梁的高度由钢筋混凝土梁高决定，一般为钢筋混凝土梁高的0.7 倍以上，钢筋混凝土梁内钢筋的一部分与钢牛腿焊接或搭接，钢牛腿的长度应满足梁内钢筋内力传递要求。因钢骨柱主筋穿过钢牛腿翼缘，钢牛腿强度有所削弱，因此梁内钢筋焊接或搭接长度应从牛腿根部起算。在实际施工中，由于钢牛腿长度较长，运输有困难，钢牛腿的长度均取满足梁内主筋焊接长度要求。在钢牛腿的上、下翼缘上设置栓钉，栓钉的直径为φ19，间距200mm，从框架梁梁端至钢梁（牛腿）端部以外2 倍梁高范围内为框架梁端箍筋加密区，梁内主筋保证有不少于1/3 主筋面积穿过钢骨连续配置。为方便钢骨的工厂化制作，钢骨混凝土结构与普通钢筋混凝土结构设计中不同且难度最大的是：
ⅰ需确定钢骨柱中每根钢筋的准确位置；
ⅱ根据钢骨这种型钢翼缘的宽度确定框架梁的宽度；
ⅲ确定框架梁中每根钢筋的位置；
ⅳ根据柱梁钢筋的位置确定钢骨穿孔的位置；
ⅴ钢骨中穿钢筋的孔径由钢筋直径确定，一般比钢筋直径大4～6mm；
ⅵ钢骨中纵横两方向穿钢筋孔的位置至少应错开一个孔径。
⑥钢骨的柱顶构造根据规范规定，但结构下部采用钢骨混凝土柱、上部采用钢筋混凝土柱时，其间应设置过渡层。在本次设计中，过渡层设置在转换层中，柱顶加设一块25 厚柱顶锚固板。但在实际施工过程中，转换大梁配筋较多，柱顶锚固板直接影响转换大梁钢筋的锚固，经多方研究，取消了柱顶锚固板，为转换大梁的顺利施工创造了条件。
⑹经济比较未采用钢骨混凝土柱前，框支柱截面尺寸为1300mm×1300mm，上部住宅为6~25 层。采用钢骨混凝土柱后，框支柱截面尺寸为1100mm×1100mm，上部住宅为6～26层，框支柱截面面积减少了30%左右，住宅面积增加了1860 平方米。在整个建筑中，共使用型钢650 吨，型钢的材料、制作、安装综合预算价约为6500 元/吨，减去缩小柱截面及减少钢筋面积的费用后，增加费用257.63 万元，柱截面缩小后商场部分增加使用面积115.2平方米，按20000 元/平方米计算，增加收益230.4 万元。增加住宅面积增加收益372 万元（1860平方米，按2000 元/平方米计算），变更后增加净收益352.77 万元。
4. 结论
由以上分析可以看出，采用钢骨混凝土结构既可满足设计要求，又能为建设单位增加经济效益，为在高层建筑设计中解决超限问题提供了可靠途经。是一种值得推广的良好的结构体系。
参考文献
[1]中华人民共和国行业标准.高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ 3—2002）.北京:中国建筑工业出版社,2002
[2]中华人民共和国国家标准.建筑抗震设计规范（GB50011-2001）.北京:中国建筑工业出版社,2001
[3]中华人民共和国国家标准.混凝土结构设计规范（GB50010-2002）.北京:中国建筑工业出版社,2002
[4]中华人民共和国行业标准.钢骨混凝土结构设计规程（YB9082-97）.北京:中国建筑工业出版社,1997
[5]中华人民共和国行业标准.型钢混凝土组合结构技术规程（JGJ138-2001）.北京:中国建筑工业出版社,2001
[6]中华人民共和国国家标准.厚度方向性能钢板设计规范（GB5313-2001）.北京:中国建筑工 业出版社,2001
[7]中华人民共和国国家标准.钢结构工程施工及验收规范（GB50205-2001）.北京:中国建筑工业出版社,2001
[8]中华人民共和国行业标准.建筑钢结构焊接技术规程（JGJ81-2002）.北京:中国建筑工业
出版社,2002
[9]中华人民共和国国家标准.钢结构工程质量检验评定标准（GB50221-2001）.北京:中国建筑工业出版社,2001
[10]中华人民共和国国家标准. 圆柱头焊钉设计规范（GB10433-2002）.北京:中国建筑工业出版社,2002
[11]丰定国，王社良.抗震结构设计（第2 版）.武汉：武汉理工大学出版社，2003.
[12]包世华，王建东.大底盘多塔楼连体结构的振动计算和动力特性.建筑结构，1997，31
（6）:98~102
